WWW.LIBRUS.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - собрание публикаций
 

«МИЛЯЕВ Александр Игоревич Разработка и исследование деформируемых магнитотвёрдых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co с содержанием 8-10 масс. % кобальта ...»

На правах рукописи

МИЛЯЕВ Александр Игоревич

Разработка и исследование деформируемых

магнитотвёрдых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co

с содержанием 8-10 масс. % кобальта

Специальность-05.16.01 Металловедение и термическая обработка металлов»

Автореферат

диссертации на соискание учёной степени

кандидата технических наук

.

Москва 2004

Работа выполнена в Институте металлургии и материаловедения

им. А.А.Байкова Российской Академии наук

Научный руководитель:

академик РАН, доктор технических наук, профессор КовнеристыйЮ.К .

Официальные оппоненты:

доктор физико-математических наук, профессор Заболотный В.Т .

кандидат технических наук Мельников С.А .

Ведущее предприятие:

ООО «НПК "Магниты и магнитные технологии»

Защита состоится " " ноября 2004 г. в 14-00 часов на заседании диссертационного совета Д 002.060.01 при Институте металлургии и материаловедения им. А.А.Байкова РАН по адресу: 119991, г. Москва, ГСП-1, В-334, Ленинский проспект, 49, тел. (095) 135-20-60; факс (095) 135-86-80 .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института металлургии и материаловедения им. А.А.Байкова РАН .

Автореферат разослан " " октября 2004 г .

Учёный секретарь Диссертационного В.М.Блинов доктор технических наук, профессор

Общая характеристика работы

Актуальность работы. Магнитотвёрдые материалы предназначены в основном для производства постоянных магнитов, которые находят самое широкое применение в современном приборостроении, электротехнике, электронике, на транспорте, в производстве аудио и видеоаппаратуры и т.д .

Самыми распространёнными в практическом плане применения являются магнитотвёрдые ферриты (бариевые и стронциевые) и сплавы на основе интерметаллического соединения Однако общим недостатком этих материалов является их относительно низкая область применения (до 200°С) и высокая температурная нестабильность (высокий температурный коэффициент индукции ТКИ, равный ~ 0,1 - 0,2 %/°С), являющиеся следствием их низкой температуры Кюри. Это сильно ограничивает их использование в прецизионной технике .

К другой группе магнитотвёрдых материалов относятся кобальтсодержащие сплавы типа ЮНДК на основе системы содержанием кобальта от 18 до 40 масс. % Со, РЗМ сплавы КС37 на основе соединения (~ 63 масс. % Со) и КС25 на основе соединения Sm2Co17 (-75 масс. % Со), сплавы Викаллой типа 52КФ (~ 52 масс. % Со), сплавы типа ХК на основе системы Fe-Cr-Co с содержанием кобальта от 15 до 23 масс. %, сплавы CoPt и др. Все кобальтсодержащие магнитотвёрдые сплавы позволяют использовать постоянные магниты, полученные из них, при достаточно высоких температурах (до 550°С), имеют низкий ТКИ (~ 0,04 - 0,2 %/°С), но в силу высокого содержания кобальта очень дороги и поэтому находят применение, как правило, только в изделиях спецтехники военного назначения .

Поскольку постоянные магниты являются важнейшим элементом энергосберегающих машин и механизмов, удешевление их стоимости (фактически за счёт уменьшения содержания самого дорогого компонента кобальта) при сохранении высокого уровня магнитных свойств является одной из самых актуальных задач, решение которой позволит обеспечить более широкое применение постоянных магнитов в гражданских отраслях промышленности. Проблема снижения содержания в сплавах таких остродефицитных и дорогих элементов как кобальт и никель без ухудшения их эксплуатационных свойств приобретает особую остроту в настоящее время в связи с резким ростом цен на них на мировом рынке .





Цель работы. Целью работы являлась разработка магнитотвёрдых сплавов системы Fe-Cr-Co с пониженным содержанием кобальта (8-10 масс. %) с уровнем магнитных свойств (остаточной индукции коэрцитивной силы и максимального энергетического произведения (ВН) макс ) сопоставимым с уровнем магнитных свойств наиболее широко известных сплавов ЮНДК24 (24 масс. % Со), а также проведение оптимизации термической обработки разрабатываемых сплавов для создания промышленной технологии производства новых, высокоэкономичных сплавов .

Научная новизна. Для вновь разработанных сплавов построены поверхности отклика и получены аналитические зависимости коэрцитивной силы в зависимости от времени и температуры ИТМО .

Показано, что разработанные FeCrCo сплавы с 8 -10 масс. % Со являются практически однофазными во всём температурном интервале и при проведении термической обработки на оптимальные магнитные свойства не требуют высокотемпературной закалки на твердый раствор .

Показано, что снижение содержания кобальта в FeCrCo сплавах до 8-10 масс. % приводит к снижению температурного интервала проведения ИТМО до 635-620°С .

Практическая значимость работы. Разработаны два новых базовых сплава с 10 и 8 масс. % кобальта (химические составы, оптимальные режимы термической и термомагнитной обработок) с уровнем магнитных свойств практически не уступающим магнитным свойствам сплавов ЮНДК24 (остаточная индукция коэрцитивная сила максимальное энергетическое произведение (4,5-5,0 МГс-Э) .

Опытная партия образцов впервые разработанного сплава Fe-27,5Cr-7,9CoV-0,65Si-0,4Ti (28X8K) в количестве 11 штук была передана на испытания в ОАО «Электроприбор» (г.Чебоксары) для изготовления магнитов к электроизмерительным приборам с целью замены сплава ЮНДК24, используемого в производстве. Испытания дали положительный результат, удовлетворяющий техническим требованиям по магнитной характеристике и в настоящее время проводится работа по оформлению констркторскотехнологической документации, проведению дальнейших испытаний на холодо- и теплоустойчивость, подготовке к испытанию второго сплава Fe-27Cr-10Co-0,4Si-0,7Ti-0,6Mo .

Положения выносимые на защиту:

— химические составы новых магнитотвёрдых материалов системы Fe-Cr-Co с 8 и 10 масс. % кобальта;

— режимы оптимальной термической обработки магнитотвёрдых материалов системы Fe-Cr-Co с 8 и 10 масс. % кобальта .

Апробация работы.

Основные результаты диссертационной работы были доложены:

— на XIV Международной конференции по постоянным магнитам (г. Суздаль, 22-26 сентября 2003 г.);

— на V Уральской школе-семинаре металловедов - молодых учёных (г. Екатеринбург, Уральский Государственный Технический Университет УПИ, 17-21 ноября 2003 г.);

— в сборнике трудов «Материаловедение и металлургия», т. 40 Нижегородского технического Университета, факультет материаловедения и высокотемпературных технологий, кафедра «Материаловедение и технология новых материалов», ноябрь 2003 г.) .

Материалы и методы исследования Приготовление образцов. В качестве объекта исследования были выбраны поликристаллические сплавы на основе системы Fe-Cr-Co с содержанием хрома 26-30 масс. %, кобальта 6-10 масс. %, кремния 0,5 -1 масс. %, титана 0,5 -1,5 масс. %, ванадия ~ 0,3 масс. % и молибдена до 2 масс. % (табл. 1) .

Сплавы выплавляли из шихтовых компонентов промышленной чистоты в вакуумной индукционной печи с разливкой в металлическую изложницу .

Выплавленные слитки весом 1 -2 кГ подвергали горячей ковке с получением прутков диаметром 12-16 мм, которые затем прокатывали в горячую при температуре 1100 - 1150°С в калибрах до размера 10x10 мм. Квадратные прутки разрезали на образцы длиной 50 - 60 мм, которые после плоской шлифовки имели окончательный размер 9 х 9 х (50-60) мм. Термомагнитную обработку (ТМО) проводили как в лабораторной установке с панцирным электромагнитом в магнитном поле Н 3000 эрстед, так и на промышленной установке с проходной печью соленоидального типа в магнитном поле Н = 1500 - 2000 эрстед. Отпуск образцов проводили в стандартных лабораторных печах муфельного типа. Температуру ТМО и скорость охлаждения образцов в магнитном поле в заданном интервале температур измеряли хромель-алюмелевой термопарой, помещаемой непосредственно среди образцов. Регулирование температуры осуществляли с помощью программируемых приборов ПРОТАР161 и ПРОТЕРМ. Отпускные печи также были оснащены такими же программируемыми приборами. Химический анализ некоторых выплавленных сплавов проводили в аналитическом сертификационном центре Всероссийского научно-исследовательского института минерального сырья им. Н.М.Фёдоровского (АСИЦ ВИМС) .

Рентгеноструктурный и металлографический анализ образцов всех исследованных сплавов после окончательного получения показал, что они были практически однофазными. Поэтому при дальнейших исследованиях сплавов образцы не подвергали ни высокотемпературному гомогенизирующему отжигу, ни закалке от высоких ( 1100°С) температур .

Измерение магнитных свойств сплавов. Измерение гистерезисных магнитных свойств проводили на гистерезисграфе МН-50 по методике стандарта ASTMA977-97, коэрцитивной силы на коэрцитиметре конструкции КБ Спецмагнитов (табл. 1) .

Таблица 1. Химический состав исследованных сплавов (масс .

%, по шихте/по данным химического анализа) и их магнитные свойства Плавки 1-6 - масс.% по шихте. Плавки 7-11 - масс.% по шихте/по данным химического анализа .

Металлографические, рентгенографические, исследования и метод измерения твёрдости. Металлографическое изучение структуры закалённых образцов проводили с помощью микроскопа ММР-4 при увеличении до 800 х .

Выявление структуры осуществляли методом электролитического травления в смеси, состоящей из 880 мл ортофосфорной кислоты (d = 1,7) и 120 г хромового ангидрида при напряжении 5-10 V .

Исследование фазового состава сплавов осуществляли на установке ДРОН-ЗМ при непрерывной съёмке «на отражение» с использованием излучения железа .

Твёрдость сплавов измеряли на приборе Роквелла типа ТК-2М с алмазным конусом в качестве индентора и общей нагрузкой 60 или 150 кГс. Твёрдость по Роквеллу измеряли по шкалам А и С соответственно .

Электронномикроскопические исследования. Для исследования тонкой структуры сплавов был использован метод просвечивающей электронной микроскопии (ПЭМ) тонких фолы. Исследования проводили на электронном микроскопе Tesla BS-540 при рабочем ускоряющем напряжении 80 -120 кВ и полезном увеличении от 30000 до 200000х .

Измерение механических свойств сплавов. Механические свойства сплавов измеряли на универсальной испытательной машине фирмы Instron .

Математическая обработка результатов экспериментальных исследований. Влияние изотермической термомагнитной обработки (ИТМО) на магнитные свойства сплавов и её оптимизацию проводили методом планирования эксперимента. Обработку результатов оптимизации осуществляли с помощью пакетов программ Statgraphics Plus 5.1 и Statistica 5.0 .

Матрица планирования эксперимента была выбрана в виде композиционного плана + звёздные точки, где фактором оптимизации служила коэрцитивная сила а переменными были температура (фактор А) и время (фактор В) ИТМО. (Линейное приближение отвергали, исходя из полученной ранее информации.) Режим отпуска после каждого режима ИТМО был одинаков: ступенчатый отпуск в интервале 610 - 500°С в течение ~ 20 часов .

Общая характеристика плана эксперимента:

—назначение (класс) плана: исследование поверхности отклика;

—название плана: центральный композиционный план 22+звёздные точки;

—характеристика плана: ротатабельный;

—число экспериментальных факторов: 2; число блоков: 1;

—число исследуемых факторов:

—число опытов: 12;

—рандомизация: есть;

—число степеней свободы для определения ошибки: 6 .

Магнитные свойства FeCrCo сплава с 8 масс. % кобальта

1. Исследование магнитных свойств FeCrCo сплава с 8 масс. % Со после охлаждения в магнитном поле с критической скоростью (обработка Г) В качестве базового режима термообработки использовали нагрев до 720 - 760°С, выдержку при этой температуре в течение 5-10 мин, затем в магнитном поле быстрое охлаждение со скоростью - 5°С /мин + медленное охлаждение в температурном интервале 650 - 620°С с скоростью

-0,3°С/мин .

Таблица 2. Изменение магнитных свойств сплава с 8 масс .

% кобальта в зависимости от скорости охлаждения в магнитном поле в интервале 640 - 620°С .

В таблице 2 приведены магнитные свойства сплава 9 в зависимости от скорости охлаждения в магнитном поле в температурном интервале 640-620°С .

На рис. 1 показано изменение коэрцитивной силы в зависимости от начальной температуры медленного охлаждения при проведении ТМО в температурном интервале Хорошо видно, что наиболее высокие значения коэрцитивной силы получены после ТМО, включающей медленное охлаждение в магнитном поле с = 0,11 °С/мин в температурном интервале 640-620 °С .

С целью проверки повторяемости полученных результатов был термообработан контейнер с 26 образцами в проходной печи с соленоидом воздушного охлаждения по найденному оптимальному режиму. Гистограмма распределения образцов по величине коэрцитивной силы Н с М приведена на рис.2 .

Рис. 1. Изменение коэрцитивной силы в зависимости от начальной температуры ТМО .

Рис.2. Гистограмма распределения 26 шт. магнитов после оптимальной ТМО .

Из данных гистограммы хорошо видно, что на FeCrCo сплаве с 8 масс. % Со достаточно устойчиво можно получать коэрцитивную силу то есть сплавы Fe-Cr-8Co могут представлять интерес для промышленного использования .

2. Исследование магнитных свойств FeCrCo сплава с 8 масс. % Со после изотермической термомагнитной обработки (обработка II) ТМО с критической скоростью охлаждения (обработка I) имеет существенный недостаток, обуславливающий относительно низкий выход годных магнитов при обработке крупных партий магнитов или магнитов с большими массогабаритными характеристиками вследствие различных условий охлаждения в центре и на периферии садки. Именно поэтому в промышленном производстве ИТМО (обработка II) предпочтительней обработки с критической скоростью охлаждения (обработки 1).Кроме того процесс ИТМО легче поддаётся регламентации, чем обработка I .

Разработку оптимального режима ИТМО проводили методом планирования эксперимента (табл.3). За нулевой уровень режима ИТМО принимали 630°С (1,5 часа) - режим (0,0; 0,0). Изменению температуры ИТМО (фактор

А) на ± 10°С соответствует (+1; -1), а времени ИТМО (фактор В) на ± 0,5 часа Таблица 3. Ротатабельное планирование опытов для двух независимых переменных (А и В) при изучении коэрцитивной силы сплава 9 (блок 1)

• Средние значения var 1 определяли по данным измерений 5-8 образцов, которые одновременно обрабатывали по каждому указанному режиму .

–  –  –

Расчёт стандартных ошибок каждого эффекта основан на оценке общей ошибки эксперимента с 6 степенями свободы .

Коэффициенты уравнения регрессии для Var_l (коэрцитивной силы Н с М ) .

–  –  –

т.е. уравнение расчётной модели коэрцитивной силы Н с м имеет вид:

Н с м =40,22 + 1,83А+2,88В-2,37А 2 -3,2АВ-2,43В 2 где значения переменных (температуры и времени ИТМО) выражены в относительных единицах .

На рис. 3 и 4 приведены поверхность отклика, описываемая уравнением регрессии (1), и оценка контуров этой поверхности соответственно .

Рис 3. Поверхность отклика для сплава № 9 Fe-Cr-8Co .

Рис.4. Оценка контуров поверхности отклика сплава Fe-Cr-8Co .

В таблице 4 дисперсионного анализа ANOVA (analysis of variance) параметр оптимизации разделяется на отдельные составляющие каждого из эффектов. Последующую проверку статистической значимости этих эффектов проводили путём сравнения средней суммы квадрата с оценкой экспериментальной ошибки. В данном случае 1 эффект (Фактор_В) имеет Р-значение менее 0,05, указывая, что он значимо отличается от нуля при 95% доверительном уровне .

Таблица 4. Анализ дисперсии для Var_l (коэрцитивной силы

–  –  –

Статистика указывает, что полученная модель объясняет изменение коэрцитивной силы (Varl) на 79,2%. Скорректированная R2 статистика, которая более подходит для сравнения моделей с различным числом независимых переменных, объясняет только на 61,87%. Стандартная оценка ошибки, равная 2,92442, даёт стандартное отклонение остатков. Средняя абсолютная ошибка, по величине 1,77873, является средним значением остатков. Статистический критерий Дарбина-Уотсона остатков предназначен для того, чтобы определить существует ли значимая корреляция между контролируемыми и неконтролируемыми факторами при получении результирующих данных. Так как Р-значение только одного эффекта меньше 0,05, а остальных эффектов больше 0,05, то, по-видимому, можно говорить лишь о наличии слабой сериальной автокорреляции остатков .

Рис.5. Стандартизированная диаграмма Парето для сплава Fe-Cr-8Co .

Дисперсионный анализ полученной модели наглядно иллюстрируется стандартизированной диаграммой Парето, приведенной на рис. 5 .

Полученная неадекватность модели скорее всего связана с тем, что поверхность отклика на рис.3 описывается уравнением более высокого порядка, чем квадратичное (возможно кубическим уравнением). Тем не менее из полученной картины можно сделать очевидный вывод: на сплавах Fe-CrСо можно устойчиво получать коэрцитивную силу 40 кА/м (500 Э) при колебаниях режима ИТМО в достаточно широких пределах, что важно при промышленном производстве постоянных магнитов из этого сплава .

Для иллюстрации этого вывода в таблице 5 приведены данные магнитных свойств партии образцов сплава 9 после проведения оптимальной И ГМО 635°С (1,8 часа) и стандартного ступенчатого отпускав интервале 610-500°С втечение ~ 20 часов на промышленном оборудовании .

Таблица 5. Магнитные свойства сплава 9 (в масс .

%) 9 1,25 43,5 33 10 1,23 42,0 37 11 1,29 42,5 38 12 1,28 41,0 37 13 1,28 42,0 37 14 1,29 41,0 39 15 1,30 42,0 39 16 1,29 42,0 37 17 1,30 41,5 38 18 1,30 41,0 38 19 1,30 41,0 37 20 1,30 41,0 37 21 1,30 41,0 36 22 1,27 42,0 31 23 1,30 42,5 40 24 1,26 42,0 34 25 1,24 41,5 30 26 1,26 42,0 32 Результаты статистической обработки данных таблицы 5 приведены в таблице 6, которые являются характеристиками FeCrCo сплава с 8 масс. % кобальта .

Таблица 6 .

–  –  –

Наиболее интересные магнитные свойства были получены на сплаве 7, на котором после термообработки I были получены наиболее высокие значения коэрцитивной силы (46-48 кА/м), что позволит в будущем заменить сплав ЮН 14 ДК24, т.к. свойства обоих сплавов практически идентичны по всем параметрам Именно поэтому основные усилия по оптимизации ИТМО сплавов Fe-Cr-10Со были приложены к сплаву 7 .

Оптимизацию режима ИТМО сплава 7 проводили, также как и сплава Fe-Cr-8Co, методом планирования эксперимента (табл.7) .

Результаты для сплава 7, полученные в ходе проведения эксперимента, приведены в таблице 8 .

Коэффициенты регрессии уравнения коэрцитивной силы Н с М сплава 7:

–  –  –

где значения переменных (температуры и времени ИТМО) выражены в относительных единицах .

На рис. 6 и 7 приведены поверхности отклика, описываемая уравнением (2), и оценка контуров этой поверхности соответственно .

Рис.6. Поверхность отклика для сплава Fe-Cr-10Со (сплава 7) .

Рис.7. Оценка контуров поверхности отклика Н с М сплава Fe-Cr-10Co .

Таблица 8 дисперсионного анализа ANOVA (analysis of variance) разделяет параметр оптимизации на отдельные составляющие для каждого из эффектов. Последующую проверку статистической значимости каждого эффекта проводили путём сравнения средней суммы квадрата с оценкой Табл ица 9. Магнитные свойства сплава (в масс.%)

–  –  –

Рис.8. Стандартизированная диаграмма Парето для коэрцитивной силы сплава с 10 масс.% Со .

После обработки контейнера с 17 образцов._ 12 мм х 60 мм в промышленной печи ПТОМ с регулированием температуры прибором ПРОТЕРМ-100 были получены магнитные свойства, указанные в таблице Полученные данные вполне однозначно свидетельствуют, что на деформируемых сплавах системы Fe-Cr-Co с 10 масс.% кобальта возможно получение магнитных гистерезисных свойств полностью идентичных магнитным гистерезисным свойствам наиболее широко используемым в промышленности сплавов ЮНДК24 .

Электронномикроскопическое исследование сплава 9 (с 8 масс.% Со) На рис. 9 и 10 приведены фотографии микроструктуры сплава 9 в высококоэрцитивном состоянии, полученные, полученные методом просвечивающей электронной микроскопии .

–  –  –

Рис. 10. Микроструктура сплава 9, снятая поперёк направления ТМО .

На данных фотографиях прослеживается модулированная структура исследуемого сплава характерная для сплавов в высококоэрцитивном состоянии .

Механические свойства магнитотвёрдых сплавов системы Fe-Cr-Co с 8 -10 масс.

% кобальта Механические свойства сплавов 7 и 9 в высококоэрцитивном состоянии практически одинаковы:

—предел прочности = 800 -1000 МПа;

—удлинение

В закалённом (нормализованном) от температур 700°С состоянии:

Выводы

1. Разработаны два базовых деформируемых магнитотвёрдых сплава системы Fe-Cr-Co, содержащих (в масс. %) 8 - 10 % Со, 26 - 28 %Сг, 0,3 - 0,7 %Si, до 1% Mo, Ti, V, с магнитными гистерезисными свойствами:

остаточная индукция =1,25-1,35 Тл, коэрцитивная сила =41-48кА/м, максимальное энергетическое произведение Эти магнитные свойства эквивалентны магнитным свойствам промышленных сплавов ЮНДК24 (ГОСТ 17809-72) и 25Х15КА (ГОСТ 24897-81), содержащих 15-24 масс. % Со .

2. Для вновь разработанных сплавов построены поверхности отклика и получены аналитические зависимости коэрцитивной силы в зависимости от времени и температуры ИТМО .

3. Показано, что разработанные FeCrCo сплавы с 8 -10 масс. % Со являются практически однофазными во всём температурном интервале и при проведении термической обработки на оптимальные магнитные свойства не требуют высокотемпературной закалки на твёрдый раствор .

4. Показано, что снижение содержания кобальта в FeCrCo сплавах до 8-10 масс. % приводит к снижению температурного интервала проведения ИТМО до 635-620°С .

5. Показано, что FeCrCo сплавы с 8 - 10 масс. % кобальта в нормализованном состоянии от 750°С состоянии обладают высокой пластичностью обеспечивающей возможность обработки всеми видами резанием лезвийным инструментом методами обработки металлов давлением. В высококоэрцитивном состоянии сплавы являются высокос практически нулевой прочным материалом пластичностью _ и твёрдостью HRC=40-42 ед., позволяющей обрабатывать постоянные магниты твердосплавным лезвийным инструментом .

6. Показано, что температурно-временная стабильность новых разработанных сплавов находится на уровне сплавов ЮНДК24 системы Fe-Ni-Al-Co-Cu .

7. Новизна разработанных деформируемых магнитотвёрдых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co с пониженным содержанием кобальта (8 масс.%) подтверждена получением положительного решения федерального института промышленной собственности о выдаче патента на изобретение от 10 июня 2004 года .

8. Разработанные сплавы прошли успешные испытания на предприятии ОАО «Электроприбор» (г.Чебоксары) в процессе замены постоянных магнитов из сплава ЮНДК24 в выпускаемых электроизмерительных приборах .

Основное содержание диссертации изложено в работах:

1. Миляев А.И., Ковнеристый Ю.К., Ефименко СП., Корзникова Г.Ф. Магнитные свойства деформируемого магнитотвёрдого FeCrCo сплава с 8 мас.% кобальта .

Физика и химия обработки материалов, 2003, №3, с.86-88 .

2. Миляев А.И., Ковнеристый Ю.К., Корзникова Г.Ф. Особенности структуры низкокобальтовых сплавов для постоянных магнитов. Тезисы докладов XIV Международной конференции по постоянным магнитам, 22-26 сентября 2003 г., г. Суздаль, Россия, с.86 .

3. Миляев А.И., Ковнеристый Ю.К., Ефименко СП., Корзникова Г.Ф. Магнитные и механические свойства деформируемых магнитотвёрдых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co с 7-8 % масс, кобальта. Тезисы докладов XIV Международной конференции по постоянным магнитам, 22-26 сентября 2003 г., г. Суздаль, Россия, с. 94 .

4. Ковнеристый Ю.К., Ефименко СП., Корзникова Г.Ф., Миляев А.И. Влияние изотермической термомагнитной обработки на магнитные свойства магнитотвёрдого сплава Fe-Cr-Co с 8 масс. % кобальта. Металловедение и термообработка металлов, 2004, № 5, с. 13-18 .

5. Миляев АИ., Ковнеристый Ю.К., Ефименко СП., Корзникова Г.Ф. Оптимизация термической обработки FeCrCo сплава с 10 масс. % кобальта. Труды Нижегородского государственного технического университета «Материаловедение и металлургия», Нижний Новгород 2004, том 42, с 127 -132 .

6. Миляев А.И., Ковнеристый Ю.К., Ефименко СП. Сплав на основе железа и способ его производства. Положительное решение о выдаче патента РФ на изобретение от 10 июня 2004 г .

Подписано в печать 28.09.2004 г. Заказ №8. Тираж 100 экз. Объем 1 п.л.



Похожие работы:

«ДАЕВ Жанат Ариккулович ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ ИНФОРМАЦИОННО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ГАЗА Специальность 05.11.16 – Информационно-измерительные и управляющие системы (в промышленности и медицине) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степен...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" Школа инженерной подготовки Направление подготовки 27.0...»

«ПРОГРАММА вступительного экзамена по образовательным программам высшего образования – программам подготовки научно-педагогических кадров в аспирантуре по направлению подготовки – 13.06.01 Электрои теплотехника (очная и заоч...»

«ООО "Завод Теплосила"МОДУЛЬ УПРАВЛЕНИЯ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫЙ TTR-01D (Исполнение для систем отопления и горячего водоснабжения) Руководство по эксплуатации. ЮНСК . 421232.001 РЭ _ Содержание 1 Назначение и область применения.. 3 2 Техническ...»

«1 Организация и использование информационных ресурсов МАКЕДОНСКИЙ Сергей Николаевич кандидат социологических наук, директор по ИТ консалтингу Cominfo Consulting, МВА КУЗЕЕВ Андрей Николаевич менеджер по маркетингу IBS, аспирант Всероссийского заочного финансово-экономического института РОССИЙСКИЙ РЫНОК CRM: О...»

«Products Solutions Services SD01007F/53/RU/03.14 Руководство по эксплуатации Выносной дисплей FHX50 Измерение уровня и расхода Выносной дисплей FHX50 Содержание Содержание 1 Правила техники безопасности 2 Совместимые преобразователи 3 Комплект поставки 4 Механическая конструкция 4.1 Размеры 4.2 Класс пылевлагозащиты 4.3 Темпе...»

«КОММЕРЧЕСКИЙ БАНК МЕТАЛЛУРГ КОММЕРЧЕСКИЙ БАНК МЕТАЛЛУРГ КОММЕРЧЕСКИЙ БАНК МЕТАЛЛУРГ КОММЕРЧЕСКИЙ БАНК МЕТАЛЛУРГ Приложение 4 к Правилам выпуска и обслуживания пластиковых карт EuroCard/MasterCard(Gold, Standard) и открытия специального карточного счета (для физических лиц) ООО КБ "Металлург" от "06" апреля 2010 г....»







 
2019 www.librus.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - собрание публикаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.