WWW.LIBRUS.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - собрание публикаций
 

«Цветков Борис Викторович ПОВЫШЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ АЛМАЗНОГО ГЛУБИННОГО ШЛИФОВАНИЯ МОНОЛИТНОГО ТВЕРДОСПЛАВНОГО ИНСТРУМЕНТА ...»

На правах рукописи

Цветков Борис Викторович

ПОВЫШЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ АЛМАЗНОГО

ГЛУБИННОГО ШЛИФОВАНИЯ МОНОЛИТНОГО

ТВЕРДОСПЛАВНОГО ИНСТРУМЕНТА

05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической

обработки

Автореферат диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Рыбинск – 2017

Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П. А .

Соловьева»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Волков Дмитрий Иванович

Официальные оппоненты:

Гусев Владимир Григорьевич, доктор технических наук, профессор, профессор кафедры «Технология машиностроения» ФГБОУ ВО «Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых»;

Носенко Владимир Андреевич, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Технология и оборудование машиностроительных производств» Волжского политехнического института филиал ФГБОУ ВО «Волгоградский государственный университет» .

Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Ульяновский государственный технический университет», г. Ульяновск .

Защита состоится «27» декабря 2017 года в 13 часов на заседании диссертационного совета Д 212.210.01 в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П. А. Соловьева» по адресу: 152934, Ярославская область, г. Рыбинск, ул. Пушкина, 53, ауд. Г-237 .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П. А. Соловьева», адрес сайта www.rsatu.ru .

Автореферат разослан « 26 » октября 2017 года .

Ученый секретарь диссертационного совета д-р техн. наук, доцент ______________ Надеждин Игорь Валентинович

Общая характеристика работы

Актуальность темы. В настоящее время наблюдается активный рост парка многоцелевых обрабатывающих центров, позволяющих улучшить технологичность обработки деталей за счет увеличения концентрации операций, выполняемых за один установ. Технология обработки деталей на таком оборудовании предъявляет высокие требования к режущему инструменту по точности, жесткости и эксплуатационным характеристикам. Поэтому в данной области широкое распространение получил концевой монолитный инструмент из твердого сплава .

В условиях жесткой конкуренциив области производства осевых металлорежущих инструментов с такими крупными зарубежными компаниями, как Sandvik Coromant, Iskar и Mitsubishi, важную роль играет стоимость изготовления инструмента. Одним из результативных способов снижения стоимости продукции является уменьшение машинного времени обработки, за счет оптимизации режимов резания .

Однако повышение производительности за счет увеличения режимов шлифования может привести к возникновению дефектов, связанных с повышением напряженного состояния в зоне резания, влияющего на геометрические параметры и качество поверхностного слоя инструмента .





Поэтому в большинстве случаев обработка монолитного инструмента различных типоразмеров осуществляется на одних и тех же режимах резания, а для инструмента малого диаметра, во избежание упругих деформаций (отжима) консольно закрепленной заготовки, устанавливаются заниженные режимы, что приводит к увеличению времени обработки и стоимости изготовления .

В настоящее время обработка концевого монолитного инструмента из твердого сплава осуществляется на пятикоординатных заточных станках методом алмазного глубинного шлифования. Данный метод обработки концевого инструмента получил за рубежом довольно широкое применение, однако в нашей стране используется сравнительно недавно и недостаточно изучен, что ограничивает его эффективное использование .

Малая изученность современных методов формообразования спиральной канавки и отсутствие аналитических моделей, описывающих влияние режимов резания и характеристик алмазного инструмента на теплофизические процессы, при данном виде обработки, определяют актуальность работы для теории и практики алмазного глубинного шлифования .

Цель работы. Повышение производительности обработки концевого монолитного твердосплавного инструмента, путем оптимизации режимов резания на основе анализа температурно-силовых процессов происходящих при алмазном глубинном шлифовании спиральных профильных канавок .

Для реализации поставленной цели в данной работе решаются следующие задачи:

1 Исследование кинематики процесса формообразования спиральной канавки концевого инструмента при алмазном глубинном шлифовании .

2 Разработка математических моделей зоны контакта шлифовального круга с заготовкой и силовых процессов при резании, учитывающих особенности алмазного глубинного шлифования спиральной канавки концевого инструмента .

3 Исследование влияния силовых процессов на упругие деформации заготовки в процессе шлифования спиральной канавки концевого инструмента .

4 Разработка модели упругих деформаций заготовки в процессе шлифования спиральных канавок концевого инструмента .

5 Исследование влияния режимов резания на распределение тепловых потоков при алмазном глубинном шлифовании спиральной канавки концевого инструмента из твердого сплава .

6 Разработка методики расчёта температурного поля в зоне резания методом конечных элементов .

7 Экспериментальная проверка разработанных математических моделей .

8 Разработка алгоритма оптимизации процесса обработки спиральной канавки монолитного твердосплавного инструмента на основании температурно-силовых показателей алмазного глубинного шлифования .

Методы исследования. Теоретические исследования проводились с использованием положений теории шлифования, технологии машиностроения, теории теплопередачи и сопротивления материалов. Обработка теоретических и экспериментальных данных осуществлялись на персональном компьютере с использованием специально разработанных и типовых программ. При обработке экспериментальных данных были использованы статистические методы .

Экспериментальные исследования осуществлялись в производственных условиях на специализированном оборудовании с использованием контрольноизмерительных приборов по стандартным и разработанным автором методикам .

Достоверность и обоснованность научных результатов. Достоверность научных выводов и рекомендаций обеспечивается удовлетворительным согласованием расчетных и экспериментальных данных .

На защиту выносятся:

– математическая модель зоны контакта шлифовального круга с деталью при обработке спиральной канавки концевого инструмента методом алмазного глубинного шлифования;

– математическая модель силовых процессов резания при обработке профильной спиральной канавки концевого инструмента методом алмазного глубинного шлифования;

– методика определения температурного поля в зоне резания при алмазном глубинном шлифовании профильной спиральной канавки концевого инструмента;

– математическая модель определения упругих деформаций заготовки при шлифовании спиральной канавки монолитного инструмента из твердого сплава;

– методика и результаты экспериментальных исследований тангенциальной составляющей силы резания при шлифовании спиральной канавки концевого инструмента из сплава H10F;

– методика и результаты экспериментальных исследований упругой деформации заготовок концевого инструмента из сплава H10F;

– методика и результаты экспериментальных исследований температуры в зоне резания при шлифовании спиральной канавки концевого инструмента из сплава H10F;

– методика оптимизации процесса шлифования спиральной канавки монолитного инструмента из твердого сплава .

Результатом теоретических и Научная новизна работы .

экспериментальных исследований являются математические модели для анализа и компьютерного моделирования температурно-силовых процессов при обработке спиральной канавки монолитного твердосплавного инструмента. В том числе получены:

– результаты компьютерного моделирования кинематики процесса шлифования и анализа зоны контакта конического шлифовального круга и заготовки при обработке спиральных канавок концевого инструмента;

– результаты моделирования температурно-силовых процессов, возникающих при шлифовании спиральных канавок концевого инструмента;

– модель определения упругих деформаций заготовки при обработке спиральной канавки концевого инструмента из твердого сплава;

– результаты экспериментального определения температуры в зоне обработки и тангенциальной составляющей силы резания при шлифовании спиральной канавки концевого инструмента из сплава H10F;

– результаты экспериментального определения упругой деформации заготовок концевого инструмента из сплава H10F при различных углах наклона спирали и форме канавок .

Практическая значимость. Разработана методика и алгоритм оптимизации процесса шлифования спиральной канавки монолитного твердосплавного инструмента. Результатом применения данной методики является уменьшение времени изготовления и количества отбракованных деталей, что ведет к снижению себестоимости изготавливаемого инструмента и повышению экономической эффективности производства .

Реализация результатов. Основные положения диссертации переданы на предприятия АО ”СатИЗ”, ЗАО ”НИР” с целью разработки и оптимизации технологических операций алмазного глубинного шлифования монолитного твердосплавного инструмента, а также в РГАТУ для использования в лекционных курсах и на практических занятиях .

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертации представлены и обсуждены на Международной молодежной научной конференции «18 Гагаринские чтения», Москва 2012, на Международной молодежной научной конференции «19 Гагаринские чтения», Москва 2013, на Международной научно-практической конференции «Современные материалы, техника и технология», Курск, 2013, на Международной научно-практической конференции «Современные материалы, техника и технология», Курск, 2017 .

Данная работа представлялась на всероссийской выставке «НТТМ 2012», Москва 2012 и получила грант призер .

Публикации. По теме диссертации опубликовано 8 печатных работ в различных журналах, сборниках научных трудов и материалов конференций .

Три статьи опубликованы в изданиях, входящих в перечень ВАК .

Структура диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложений. Изложена на 150 страницах машинописного текста, содержит 10 таблиц, 84 рисунка, 63 формулы;

библиографический список содержит 102 наименования .

Содержание работы Во введении обосновывается актуальность темы диссертационной работы, предоставляется общая характеристика работы, сформулированы цели и задачи исследований .

В первой главе проведен анализ алмазного шлифования твердых сплавов. Определены особенности глубинного шлифования инструментальных материалов. Было установлено, что публикации результатов исследований алмазного глубинного шлифования в общедоступных источниках, по большей части, носят рекламный характер. Наибольший вклад в исследование процесса глубинного шлифования внесли: С. С. Силин, Н. С. Рыкунов, В. А. Полетаев, Д. И. Волков, Е. И. Сухов, П. И. Ящерицин, H. Damlos, E. Salje, W. Knig, R .

Druminski и др .

Выполнен анализ подходов при определении оптимальных режимов алмазного шлифования твердых сплавов. Следует отметить, что рекомендации по назначению скорости резания для алмазного шлифования твердых сплавов противоречивы по причине того, что при получении зависимости такого параметра, как удельный расход алмазов от скорости резания, некоторые авторы вместе со скоростью резания меняли также и подачу. Исследованием алмазной обработки твердых сплавов занимались отечественные и зарубежные ученые: А. Н. Резников, З. И. Кремень, С.А. Попов, Н. П. Малевский, J. W .

Hegeman, J. Th. M. De Hosson и др .

Рассмотрен процесс формообразования, а также инструмент, применяемый при шлифовании монолитного инструмента. Выделены основные факторы, влияющие на качество обработки твердосплавного инструмента. К ним можно отнести: режимы резания при шлифовании, характеристика алмазного круга, величина радиального и торцевого биения шлифовального круга, состояние рабочей поверхности, марка обрабатываемого материала, схема заточки, наличие и состав СОТС, а также жесткость системы СПИЗ .

Рекомендации по определению оптимальных режимов обработки и характеристик алмазных кругов для алмазного шлифования опираются в основном на экспериментальные данные, полученные в результате исследования традиционных методов многопроходного шлифования .

На основании полученных данных были поставлены цель и задачи теоретико-экспериментального исследования процесса алмазного глубинного шлифования направленные на повышение производительности обработки концевых инструментов из твердого сплава .

Во второй главе для определения геометрических параметров пятна контакта был смоделирован кинематический процесс обработки винтовой канавки концевой цилиндрической фрезы, шлифовальным кругом с конической формой рабочей поверхности (рисунок 1). Моделирование осуществлялось в системе SolidWorks посредством имитации поступательно-вращательного

–  –  –

dи – диаметр инструмента, мм; – угол, определяющий длину дуги Rпр;

где

– установочный угол шлифовального круга; cj – смещение оси инструмента и шлифовального круга, мм; Rпр – приведенный радиус, мм .

С целью выполнения тепловых и силовых расчетов при обработке спиральной канавки концевого инструмента определены параметры зоны резания, принадлежащие к j – тым участкам .

Определение математического ожидания средней глубины резания единичного зерна осуществлялось по формуле

–  –  –

Np1 – количество зерен первой группы; vд – подача детали мм/мин; vкj – где скорость резания на j – том участке; i – угловая координата .

Зависимость математического ожидания количества зерен, участвующих в резании на j – том участке зоны контакта, от параметров шлифования

–  –  –

Cv – градиент плотности зёрен, мм-4; – размер зерна, мм .

где Характеристики зоны контакта абразивного круга с деталью (1), (2), (3) учитывают особенности профиля шлифовального круга и заготовки .

Определение данных параметров позволяет сравнить различные, по своим характеристикам, шлифовальные круги и режимы обработки, а также рассчитать температурно-силовые параметры процесса шлифования .

Графики распределения глубины шлифования t и глубины резания единичного зерна аz вдоль пятна контакта представлены на рисунках 3 и 4 .

–  –  –

Для определения сил, возникающих в процессе снятия стружки на участке j при глубинном шлифовании, получены выражения 4 и 5, которые представляют собой сумму составляющих силы резания единичного зерна Pедj, возникающих на данных участках

–  –  –

На рисунках 5 и 6 представлены теоретические и эксперементальные зависимости тангенциальной составляющей силы резания Pz от подачи детали и скорости резания при ообрабтке спиральной канавки концевого инструмента .

Ввиду сложной формы пятна контакта, зависящей от большого количества геометрических параметров шлифовального круга и обрабатываемого инструмента, был выбран метод анализа теплового состояния в зоне резания с помощью систем инженерного анализа. Для определения температуры, возникающей в зоне обработки, по формуле (7) рассчитывалась Рисунок 5 - Зависимости составляющей Рисунок 6 - Зависимости составляющей силы резания Pz от подачи детали силы резания Pz от скорости резания средняя плотность теплового потока на j – ых участках поверхности пятна контакта .

Произведен анализ и получены зависимости распределения тепла между деталью д, шлифовальным кругом к, срезаемой стружкой с и охлаждающей средой сотс при алмазном глубинном шлифовании спиральной канаки концевого инструмента из твердого сплава. Графики зависимости распределения тепла между элементами, участвующими в резании, от подачи детали и скорости резания изображены на рисунках 7 и 8 .

–  –  –

ppj – плотность режущих зерен, мм-2; з – коэффициент теплопроводности где материала абразивного зерна, Вт/(м·К); м – коэффициент теплопроводности материала детали, Вт/(м·К); L – безразмерная полуширина зоны контакта; Lз – критерий, подобный Пекле, для абразивного зерна; Sз – площадь контакта зерен в безразмерном виде .

В результате анализа установлено, что количество тепла, уходящего в алмазный шлифовальный круг, достаточно велико - 30%, по сравнению с глубинным шлифованием традиционными абразивами, у которого оно составляет около 10% .

В третьей главе был смоделирован процесс передачи тепла из зоны резания в обрабатываемую заготовку. Величина теплового потока для j – ых участков пятна контакта была рассчитана с помощью разработанной модели процесса алмазного шлифования. На основании анализа процесса обработки были определены начальные и граничные условия в области зоны контакта и на свободной поверхности заготовки .

Для моделирования тепловых процессов, происходящих при шлифовании

–  –  –

Заключение 1 Разработанная математическая модель зоны контакта при алмазном глубинном шлифовании спиральной канавки концевого инструмента, позволила определить влияние геометрических параметров инструмента, профиля и характеристик шлифовального круга, на количество зерен, участвующих в процессе резания и их геометрию срезов. Установлено, что при данном методе обработки параметры среза единичным зерном меньше в среднем на 30 %, а количество зерен, участвующих в резании больше, чем при традиционном глубинном шлифовании .

2 Полученная математическая модель силовых процессов при алмазном глубинном шлифовании спиральной канавки осевого инструмента из твердого сплава, позволила установить влияние режимов обработки, геометрических параметров инструмента, профиля и характеристик шлифовального круга на величину составляющих силы шлифования, возникающей в процессе обработки .

3 Исследование баланса механической и тепловой энергии, при алмазном глубинном шлифовании спиральной канавки осевого инструмента из твердого сплава, позволило установить характер распределения тепла, уносимого стружкой, поступающего в абразивный инструмент, отводимого охлаждающей жидкостью и заготовкой в зависимости от режимов резания. Установлено, что количество тепла отводимого в шлифовальный круг в 3 раза больше, чем при традиционном глубинном шлифовании .

4 Разработанная методика расчёта температур методом конечных элементов позволила определить особенности температурного поля в зоне резания, а также численного значения температуры в любой точке поверхности обрабатываемой заготовки. Установлено, что температура, возникающая в зоне обработки, ниже чем при других методах шлифования и составляют порядка 200-500 °С .

5 Разработанная модель определения упругих деформаций заготовки, при шлифовании спиральной канавки монолитного инструмента из твердого сплава, позволила определить влияние числа зубьев и формы канавки на деформацию обрабатываемого инструмента. Наибольшее влияние на деформацию изгиба оказывает форма спиральной канавки, в меньшей степени угол наклона спирали .

6 Проведена экспериментальная проверка разработанных математических моделей тепловых и силовых процессов, а также их влияния на точность геометрических параметров инструмента. Расхождение теоретических и экспериментальных данных составило не более 10 %, что позволяет установить правомерность применения данных моделей для определения режимов резания .

7 Методика оптимизации режимов резания при алмазном глубинном шлифовании спиральной канавки концевого инструмента, разработанная на основе экспериментальных и теоретических исследований теплофизических процессов, позволила подобрать более производительные режимы резания для инструментов различных типоразмеров и формы спиральной канавки, при условии обеспечения точности геометрических параметров. Увеличение производительности обработки спиральной канавки цилиндрической фрезы с количеством зубьев равным 4 и диаметром 16 мм составило 38% .

Список публикаций по теме диссертации Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК 1 Волков, Д. И. Моделирование тепловых процессов при алмазном глубинном шлифовании монолитного твердосплавного инструмента [Текст] / Д .

И. Волков, Б. В. Цветков, Е. В. Цветков // Вестник Уфимского государственного авиационного технического университета. - Уфа: УГАТУ, 2013. - №8 (61) - С. 123-129 .

2 Цветков, Б. В. Определение упругой деформации изгиба заготовки из сплава H10F при шлифовании спиральной канавки монолитного осевого инструмента [Текст] / Б. В. Цветков, Д. И. Волков// Вестник Рыбинского государственного авиационного технического университета имени П. А .

Соловьёва: Сборник научных трудов. - Рыбинск, 2016. - №3 (38). - С.32-37 .

3 Волков, Д. И. Развитие технологии глубинного шлифования деталей газотурбинных двигателей [Текст] / Д. И. Волков, Н. В Полуглазкова, Б. В .

Цветков // Вестник Рыбинского государственного авиационного технического университета имени П. А. Соловьёва: Сборник научных трудов. - Рыбинск, 2017. - №1 (40). - С.78-86 .

Публикации в других изданиях 4 Цветков, Б. В. Обеспечение постоянства качества инструмента для обработки авиационных деталей на МОЦ [Текст] / Б. В. Цветков, Д. И. Волков // XXXVIII Гагаринские чтения. Научные труды международной молодежной научной конференции. - Москва: МАТИ-РГТУ, 2012. - С. 245-246 .

5 Цветков, Б. В. Методика расчета температур в зоне резания при шлифовании канавки монолитного твердосплавного инструмента [Текст] / Б. В .

Цветков, Д. И. Волков // XXXIX Гагаринские чтения. Научные труды международной молодежной научной конференции. - Москва: МАТИ-РГТУ, 2013. - С. 89-91 .

6 Цветков, Формирование геометрии монолитного Б. В .

твердосплавного инструмента для обработки деталей ГТД [Текст] / Б. В .

Цветков, Д. И. Волков // Современные материалы, техника и технология:

Материалы 3-й Международной научно-практической конференции. - Курск:

ЮЗГУ, 2013. - С. 253-257 .

7 Цветков, Б. В. Методика определения максимальных температур, возникающих в зоне резания при алмазном глубинном шлифовании монолитного твердосплавного инструмента [Текст] / Б. В. Цветков, Д. И .

Волков // Современные тенденции в технологиях металлообработки и конструкциях металлообрабатывающих машин и комплектующих изделий:

Межвузовский научный сборник. - Уфа: УГАТУ, 2013. - С. 44-47 .

8 Волков, Д. И. Влияние упругой деформации изгиба при шлифовании спиральной канавки на геометрические параметры концевого инструмента [Текст] / Д. И. Волков, Б. В. Цветков // Современные материалы, техника и технология, научно-практический рецензируемый журнал. - Курск: ЮЗГУ,



Похожие работы:

«ПИНГОВ Анатолия Валерианович УДС 5 1 9.6 : 6 1 4.2 : 6 5 8.3 ЗАДАЧА УПРАВЛЕНИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕМ В МНСГ(КАНАЛЬНЫХ АКТИВНЫХ СИСТЕМАХ (н а примерах здравоохранения и металлургии) Специальность 0 5. I 2. I 0 Управление в социальных и экономических систем ах Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата...»

«БУТЕНКО ОЛЕСЯ ЮРЬЕВНА Влияние параметров посадочного материала на лесоводственную эффективность культур ели 06.03.01 – "Лесные культуры, селекция и семеноводство" АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата сельскохозяйственных наук Санкт-Петербург, 2008...»

«Электронный научно-практический журнал АПРЕЛЬ 2018 "МОЛОДЕЖНЫЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК" ЭКОНОМИЧЕСКИЕ НАУКИ УДК [332.32-043.87+628.4]:2-522:338.48(470.40) ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА ПО РЕКУЛЬТИВАЦИИ И БЛАГОУСТРОЙСТВУ УЧАСТКА ТЕРРИТОРИИ СВЯТОГО ИСТОЧНИКА "СЕМ...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" Школа Инженерная школа природных ресурсов Направление подгот...»

«Информационные системы и технологии Научно-технический журнал № 6 (110) ноябрь-декабрь 2018 Издается с 2002 года. Выходит 6 раз в год Учредитель – федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования...»

«Закрытое акционерное общество "ЛСР. Недвижимость-Урал" ОГРН 1026605389667, ИНН 6672142550, КПП 660850001 620072, Россия, г. Екатеринбург, ул. 40-летия Комсомола, д.34 www.LSRrealestate-ural.ru телефон/факс: (343)215-99-00, E-mail: secret@nova-stroy.ru УТВЕРЖДАЮ Первый зам...»

«ПБ34 Извещатель пламени пожарный ИПЭС-ИК/УФ Руководство по эксплуатации ЖСКФ.425248.001 РЭ Содержание Лист 1 Введение.. 2 Назначение 3 Основные технические данные и характеристики. 4 4 Состав изделия и комплект поставки.. 6 5 Устройство и работа ИПЭС.. 6 6 Указание мер промышленной безопасности. 8 7 Подготовка к работе.. 8 8 По...»

«Валентин Соломенчук Павел Соломенчук Санкт-Петербург "БХВ-Петербург" УДК 681.3.06 ББК 32.973.26-018.2 С60 Соломенчук, В. Г. С60 Железо ПК 2012 / В. Г. Соломенчук, П. В . Соломенчук. — СПб.: БХВ-Петербург, 2012. — 384 с.: ил. ISBN 978-5-9775-0802-5 Приведены технические характеристики современных процессоров,...»







 
2019 www.librus.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - собрание публикаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.